Cómo reparar el deslustre del techo de hormigón
La eficacia de las reparaciones del hormigón armado puede establecerse en función de su capacidad para restablecer la integridad estructural del elemento de hormigón armado y proteger la armadura de condiciones de intemperie severas. Para ello, se moldearon 18 vigas de hormigón armado de gran tamaño y se sometieron a un mecanismo de corrosión acelerada en un entorno con cloruros. Las vigas se repararon utilizando dos materiales diferentes a efectos comparativos, a saber, un mortero OPC y un microhormigón de flujo libre. Doce vigas se probaron justo después de que el material de reparación se hubiera curado, y las restantes se sometieron a un agresivo ciclo de intemperie durante 6 meses, tras lo cual se realizaron pruebas estructurales y electroquímicas. En este artículo se presentan los resultados tanto de las pruebas de carga estructural de todas las vigas como del comportamiento físico y electroquímico de las vigas reparadas antes y durante la intemperie acelerada. Los resultados de las pruebas estructurales mostraron que en situaciones a corto plazo ambos materiales se comportaron de forma muy similar y fueron capaces de restaurar el 60-70% de la capacidad de las vigas. Pero en situaciones a largo plazo las vigas de mortero OPC se han deteriorado mucho mostrando grietas extensas, mientras que las vigas de micro hormigón de flujo libre han mostrado muy pocas grietas. (A)
Cómo reparar grietas de cizalladura en vigas
Las pruebas realizadas en muchas vigas de hormigón armado han demostrado que la tensión media dentro de la zona de compresión es de 0,85β1 fc’, y la ubicación resultante es β1 c/2 desde la cara de la viga de hormigón, como se muestra en la figura 5.23a.
(5.5) donde As es la zona de acero. (Como el acero se utiliza ahora en el contexto del diseño del hormigón, la designación de su límite elástico cambia de Fy a fy). Alternativamente, se puede utilizar una distribución de tensiones rectangulares diferente, pero equivalente, en lugar de
y el equilibrio de momentos para determinar la capacidad de la sección. Desde el equilibrio horizontal, las resultantes de los esfuerzos de compresión y tracción deben ser iguales en magnitud; es decir: T = C, o: As fy = 0.85fc’ ab (5.6) Resolviendo para la profundidad del bloque de esfuerzos, a, obtenemos:
(5.7) A partir del equilibrio de momento, el momento resistente dentro de la sección transversal debe ser igual a la fuerza T (o C) por el brazo de momento entre T y C. Este brazo de momento es igual a d – a/2, por lo que podemos escribir el momento a fallo, Mn = T(brazo de momento); o:
φ = factor de reducción de capacidad, 0,9 para flexión Mn = la resistencia nominal de la sección transversal (en kips) Mu = el “momento de cálculo” basado en cargas factorizadas (en kips) b = la anchura de la sección transversal (pulg.) d = la profundidad efectiva de la sección transversal medida hasta la línea central de la armadura de acero (pulg.)
Métodos de reparación de hormigón proyectado
La cubierta libre en la parte superior e inferior de la viga era de 20 mm, mientras que en los lados verticales de la viga se mantenía una cubierta libre de 15 mm. Todas las probetas tenían dos aberturas circulares, una en cada tramo a cortante, que se colocaron simétricamente alrededor del punto medio de la viga (Fig. 1). El tamaño de la abertura era de 140 mm, lo que correspondía a una relación entre la altura de la abertura y la profundidad efectiva de 0,5. En la tabla 1 se resume la matriz de ensayo, que incluye diversos parámetros. Las probetas B1 y B2 se consideraron vigas de control y se ensayaron hasta la carga de rotura sin ningún daño ni refuerzo de AFRP, y la B3 se reforzó con láminas de AFRP y se cargó hasta la rotura sin precarga. Los especímenes B4 y B5 se llevaron a un nivel de daño dentro del rango elástico mediante agrietamiento hasta el 50% de la carga de fallo de la viga de control (B2) y, a continuación, se reforzaron con diferentes esquemas de AFRP. La viga B6 se reforzó con AFRP después de cargarse hasta el 70% de B2, y la viga B7 se cargó como en la viga B6, pero la carga se liberó hasta la carga de fisuración de la viga de control (B2). La carga se mantuvo constante durante el proceso de refuerzo en las vigas B4- B7. El proceso de refuerzo duró al menos tres días (72 h) para garantizar el curado completo del epoxi AFRP (Abdulhameed et al. 2013).Tabla 1 Matriz de ensayo.Tabla a tamaño completo
Cómo reparar un techo de hormigón dañado
Este es uno de nuestros proyectos recientes para una empresa inmobiliaria en el corazón de Londres. Se pidió a London Structural Repairs que proporcionara una solución de reparación de una viga de hormigón fallida en una viga de hormigón armado de 6 metros que presentaba daños en la sección superior. Al cliente le preocupaba que la viga se viniera abajo, por lo que los operarios de LSR instalaron RSJ con apuntalamiento según las especificaciones de los ingenieros para evitar que la viga de hormigón se viniera abajo o se agrietara durante nuestros trabajos de reparación. Los ingenieros de la obra preguntaron a LSR si podíamos utilizar el Hilti Ferroscan en la viga de hormigón averiada, así como en las dos columnas de hormigón conectadas a la viga, para ver la composición de la armadura de acero y determinar el tamaño de las barras, algo que el Hilti Ferroscan hace con facilidad, pero sólo personas competentes y formadas deberían intentar utilizar este complicado equipo. Los ingenieros de la obra supusieron que la losa de hormigón de arriba estaba unida a la viga de hormigón, pero nuestra investigación confirmó que la losa de hormigón no estaba unida y que simplemente estaba encima de las vigas.
